合作客戶/
拜耳公司 |
同濟(jì)大學(xué) |
聯(lián)合大學(xué) |
美國(guó)保潔 |
美國(guó)強(qiáng)生 |
瑞士羅氏 |
相關(guān)新聞Info
-
> 不同質(zhì)量濃度、pH、鹽度對(duì)三七根提取物水溶液表面張力的影響（一）
> 采購(gòu)表面張力儀主要考慮的因素
> 不同水油黏度比條件下乳化對(duì)3種稠油復(fù)合體系的影響（三）
> 高溫多元合金表面張力的計(jì)算方法及裝置、設(shè)備
> 液體界面的表面張力和界面張力的測(cè)量方法
> “柔性支撐”與“表面張力輔助”的雙重保障機(jī)制，攻克GaN薄膜剝離難題
> 新型多羥基苯磺酸鹽驅(qū)油劑的界面張力優(yōu)化及油田應(yīng)用潛力分析（一）
> 脫模劑配方中加入石油磺酸鈉，可降低液體表面張力、減少界面形成
> Marangoni效應(yīng)：智能液體會(huì)走迷宮
> ?蛋白質(zhì)聚集與表面張力：界面行為、聚集機(jī)制及測(cè)量技術(shù)前沿
推薦新聞Info
-
> 界面張力對(duì)乳液聚合物驅(qū)提高采收率效果影響分析
> 乳液聚合物降低油水界面張力驅(qū)油機(jī)理數(shù)值模擬研究
> “柔性支撐”與“表面張力輔助”的雙重保障機(jī)制，攻克GaN薄膜剝離難題
> 柔性支撐與表面張力協(xié)同：一種顛覆性的GaN薄膜高速剝離技術(shù)
> 界面張力在矩形波電場(chǎng)液滴聚并中的阻礙與促進(jìn)作用
> 矩形波電場(chǎng)下液滴聚并過(guò)程中界面張力的雙重角色
> 二維單液膜雙氣液界面表面張力模型構(gòu)建及MPS數(shù)值模擬研究
> 表面張力與黏性對(duì)單液膜氣泡變形、聚并及連接過(guò)程影響的數(shù)值研究
> 從臨界表面張力和臨界膠束濃度角度分析藥液潤(rùn)濕障礙
> 常規(guī)殺蟲(chóng)劑藥液表面張力及臨界膠束濃度對(duì)葉面潤(rùn)濕性的影響
基于座滴法研究化學(xué)組成對(duì)無(wú)堿鋁硼硅玻璃表面張力的影響（二）
來(lái)源： 《玻璃搪瓷與眼鏡》 瀏覽 711 次 發(fā)布時(shí)間:2026-01-20
實(shí)驗(yàn)所用的玻璃原料包括石英砂、氧化鋁、硼酐（氧化硼）、氧化鈣、氧化鎂、氧化鍶、氧化鋅，化學(xué)澄清劑所用原料為氧化亞錫，試劑純度等級(jí)均為分析純（AR），實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)引入成分及使用的原料種類、具體純度如表 5 所示，所有化學(xué)成分均以氧化物原料的形式引入，玻璃成分中除原料可能含有的部分雜質(zhì)以外，均不含任何人為引入的其他成分。
| 化學(xué)組成 | 原料 | 試劑純度/% | 生產(chǎn)單位 |
|---|---|---|---|
| SiO? | 高純石英砂 | ≥99.00 | |
| B?O? | 硼酐 | ≥98.00 | |
| Al?O? | 氧化鋁 | ≥99.00 | |
| CaO | 氧化鈣 | ≥99.00 | 天津市光復(fù)精細(xì)化工研究所 |
| MgO | 氧化鎂 | ≥98.50 | |
| SrO | 氧化鍶 | ≥99.00 | |
| ZnO | 氧化鋅 | ≥99.00 | |
| SnO | 氧化錫 | ≥98.00 |
1.2 實(shí)驗(yàn)裝置與樣品制備
實(shí)驗(yàn)所用儀器設(shè)備包括：用 1700 ℃ 硅鉬棒高溫爐熔制玻璃；用 1100 ℃ 程控高溫爐退火基板玻璃；用 ES-1000E 電子分析天平稱量玻璃原料和玻璃試樣；用 500 mL 鉑銠合金坩堝熔化玻璃；采用 BLZL-1450 座滴法熔體表面張力測(cè)量?jī)x（圖 1）測(cè)量表面張力。
實(shí)驗(yàn)樣品的熔制流程如圖 2 所示，首先根據(jù)組分設(shè)計(jì)計(jì)算玻璃配方，稱量并配制約 500 g 配合料，在研缽內(nèi)充分研磨、混合均勻，待硅鉬棒電爐升溫至 1550 ℃ 時(shí)，將混合均勻的配合料分多次加入預(yù)熱過(guò)的鉑金坩堝中，保溫 2 h 至原料熔化充分后以 5 ℃/min 的升溫速率加熱至 1640 ℃，并在該溫度條件下保溫 4 h，實(shí)現(xiàn)玻璃的充分熔化與澄清。然后繼續(xù)升溫至 1680 ℃ 保溫 2 h 使玻璃液完全澄清，出料前 30 min 進(jìn)行攪拌，然后將玻璃液澆筑在預(yù)熱的耐熱鋼模內(nèi)，成型后轉(zhuǎn)入 780 ℃ 的馬弗爐內(nèi)進(jìn)行退火處理，保溫 3 h 后再以 1 ℃/min 降溫速率慢冷至 300 ℃，隨爐冷卻得到經(jīng)過(guò)退火的玻璃樣塊。
圖 1 玻璃樣品熔制工藝制度
1.3 測(cè)試與表征
按 GB/T 39797-2021 玻璃熔體表面張力試驗(yàn)方法，使用 BLZL-1450 表面張力測(cè)量?jī)x進(jìn)行測(cè)量，首先測(cè)得不同化學(xué)組成的 OLED 基板玻璃的工作點(diǎn)溫度（黏度為 10? dPa·s，簡(jiǎn)稱 T?），然后在此溫度條件下測(cè)量玻璃熔體的表面張力。
圖 2 橢球狀玻璃熔體液滴
將制備的玻璃樣塊用錫紙包裹，用鐵錘捶碎后用鉗子修整成較方正的顆粒，選取內(nèi)部無(wú)氣泡結(jié)石且質(zhì)量為 0.15~0.30 g 的碎塊用于測(cè)試。測(cè)試前選用 T? 溫度表面張力為 334 mN/m 的標(biāo)準(zhǔn)鈉鈣玻璃校準(zhǔn)表面張力測(cè)量?jī)x。測(cè)試的具體操作步驟如下：將表面張力測(cè)量?jī)x加熱爐升溫至測(cè)量溫度，通入高純氮?dú)庾鳛楸Ｗo(hù)氣體，然后將制備好的玻璃樣品置于石墨片上，送入加熱爐中的樣品臺(tái)上進(jìn)行保溫，試樣在表面張力作用下收縮成橢球狀液滴，如圖 2 所示，將液滴置于拍攝裝置視野中心，保溫 30 min 至熔體穩(wěn)定。隨后，用圖像采集裝置獲取橢球熔體的外輪廓線，通過(guò)軟件數(shù)值分析得到輪廓參數(shù)，利用 Young-Laplace 方程進(jìn)行解析，計(jì)算出樣品的表面張力（σ），反復(fù)測(cè)試若干次后取 σ 的平均值為樣品在該測(cè)試條件下的表面張力值。
2 結(jié)果與討論
2.1 Al?O?/SiO? 對(duì) OLED 基板玻璃表面張力的影響
隨著 OLED 基板玻璃化學(xué)組成中 Al?O?/SiO? 摩爾比從 0.15 變到 0.25，玻璃熔體在 T? 溫度條件下的表面張力測(cè)試結(jié)果如圖 3 所示。
由圖 3 可知，Al?O?/SiO? 從 0.15 逐漸增加至 0.25，隨著網(wǎng)絡(luò)形成體中 Al 的占比變大，玻璃熔體表面張力從 369 mN/m 逐漸增加至 388 mN/m。Al?O? 對(duì) SiO? 逐步替代導(dǎo)致玻璃熔體表面張力增加的原因主要有兩個(gè)方面：一方面是更多的 Al3? 與玻璃網(wǎng)絡(luò)中游離氧結(jié)合形成鋁氧四面體 [AlO?]，使玻璃的非橋氧減少，網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)更致密，破壞網(wǎng)絡(luò)需要的能量增加，宏觀表現(xiàn)為表面張力增大；另一方面是一個(gè)堿土金屬離子與兩個(gè)鋁氧四面體結(jié)合形成 [AlO?]?–R2?–[AlO?]? 結(jié)構(gòu)（如圖 4 所示），堿土金屬離子 R2? 分布于鋁氧四面體網(wǎng)絡(luò)的空隙中，致密的網(wǎng)絡(luò)阻礙了表面活性組元（網(wǎng)絡(luò)外體 R2?）在高溫熔融狀態(tài)向表面的積聚，使熔體的表面能增大，從而導(dǎo)致表面張力增加。
圖 3 基板玻璃熔體表面張力與 Al?O?/SiO? 的關(guān)系圖
圖 4 堿土金屬離子和鋁氧四面體結(jié)合的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)